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聲波清灰器清灰后的效率[ 11-07 10:05 ]

摘要濾筒廣泛應用于通風、除塵、大型機械、進氣、過濾等領域。除塵后，可通過清灰回收?？捎眯允悄械闹匾匦灾?。在實際應用中，主流的清洗方法是壓縮空氣脈沖清洗。清洗后，濾筒阻力、效率、持塵量等參數(shù)對實際過濾效果和能耗有很大影響。然而，沒有這些參數(shù)的測試方法和評價標準。對兩種不同濾料的樣品進行了測試。結合實驗結果和掃描電鏡照。引言為了改進濾筒設備或者選擇合適的濾筒，需要能準確判斷濾筒樣品在實際使用中的性能表現(xiàn)?，F(xiàn)行的工業(yè)協(xié)會標準JB／T 10341．2002 濾筒式除塵器 [1】要求除塵器性能測試按照GB／T 1213

聯(lián)合法清灰技術在鋅焙燒余熱鍋爐中的應用[ 11-07 09:05 ]

摘要對彈簧振打清灰和爆破清灰的作用機理及特點進行分析，結合生產實際在鋅焙燒余熱鍋爐。燃渣鍋爐煙塵中含有大量的金屬、銅、鉛和粉末，受熱面冷卻后形成致密、硬、高強度的灰，難以去除。余熱鍋爐灰一直是制約生產蠟精礦燃燒的瓶頸。灰渣不僅造成鍋爐熱效率、蒸汽產量下降、溫度上升，而且影響到蠟燒爐及后續(xù)設備的正常運行，甚至影響整個生產系統(tǒng)，因此余熱鍋爐的清洗十分重要。西北鉛冶煉廠通過對余熱鍋爐進行技術改造，將鍋爐運行期從三個月延長到一年，以減少其對生產的影響，同時也降低了工人的勞動強度，提高了生產效率。1清灰技術的原理和特點1.1

垃圾焚燒爐中聲波吹灰器腐蝕堵灰問題探討[ 11-07 08:05 ]

基于垃圾焚燒爐聲波吹灰器腐蝕結垢的分析，說明了聲波吹灰器的腐蝕和堵灰的危害，提出了相關的問題，應在風機的應用和相應的預防措施，注意到，鍋爐的受熱面積灰的有效控制，對鍋爐的安全穩(wěn)定運行提供了很好的借鑒。在火力發(fā)電廠，鍋爐尾部受熱面一般積灰，使煙氣阻力增大，排煙溫度升高，嚴重影響鍋爐正常運行。垃圾焚燒爐，危害更為突出，它不僅影響鍋爐受熱面?zhèn)鳠幔瑢е洛仩t的熱效率降低，更嚴重的是腐蝕多灰產品，當灰達到一定程度，可以使熱管腐蝕管道受阻，造成重大經(jīng)濟損失。為此，垃圾焚燒廠采用了各種吹灰裝置，解決了鍋爐尾部煙道積灰和安全運行問題

鍋爐運行的低負荷時使用聲波清灰器[ 11-06 15:29 ]

《六道技規(guī)》中關于“按鍋爐允許經(jīng)常運行的低負荷”的說法，設計中有不同的見解。因為雖然大多數(shù)鍋爐設計的不投油最小穩(wěn)燃負荷百分比為３０％，但在實際運行中，鍋爐很少會長期保持在３０％的低負荷運行，一般來說不會低于５０％，否則會對設備的安全經(jīng)濟運行造成較大的影響。按文中３．１節(jié)的推導，取η＝５０％時，積灰高度的取值范圍為０．０６２５ｂ≤ｈｓｐ≤０．３７５ｂ。如果煙道截面較小，設計流速較高，計算出的除塵器前煙道積灰高度比除塵器后的還小，此結果應與規(guī)范的初衷不符，其下限不應低于低效率除塵器后

除塵器前煙道積灰分析[ 11-06 15:12 ]

１）從文中節(jié)的推導可知，除塵器前煙道積灰高度約為煙道截面高度的一半。取值ｈｓｐ＝０．５ｂ不僅便于記憶，利于計算，也接近上下限的平均值，且與上下限偏差不大。２）從文中上一節(jié)的推導可知，積灰的壓強僅與煙道的高度有關，有簡單的正比關系，這個內在關系可以讓設計者選取合適的煙道高度，調整煙道底面積灰與其它因素產生的組合壓強值大小與頂面和側面接近，使各面加固肋規(guī)格接近。根據(jù)《計算方法》，道體的加固肋中心間距按照強度條件計算公式，與組合壓強的平方根成反比；按照剛度條件計算公式，與組合壓強的三次方根成反比。煙道底面的主要壓強常常來

使用聲波除塵器后的積灰的計算[ 11-06 14:07 ]

根據(jù)《計算方法》的表述，可列出下述公式：ｈｓｐ＝ｂ－ηＱ／８ａ　　　　?。ǎ保┦街校海瑁螅?mdash;——水平煙道積灰高度，ｍ；ａ———煙道截面寬度，ｍ；ｂ———煙道截面高度，ｍ；η———鍋爐允許經(jīng)常運行的低負荷百分數(shù)；Ｑ———ＢＭＣＲ工況通過煙道的設計流量，因為ａ×ｂ＝Ｓ，ｕ×Ｓ＝Ｑ，因此ｈｓｐ＝ｂ－ηＱ／８ａ＝ｂ－ηｕＳ

空預器至除塵器矩形煙道積灰的估算分析[ 11-04 10:05 ]

積灰計算是煙道設計的一項重要計算內容。文章根據(jù)相關規(guī)范，對空預器至除塵器前矩形煙道的積灰進行合理的推導和估算，揭示積灰計算和一些參數(shù)的內在關系，得出較為簡化的結果。１概述鍋爐在燃燒過程中，會產生大量的煙氣，經(jīng)爐膛出口、空預器、除塵器、引風機排向煙囪。在除塵器凈化除塵前，煙氣中會含有大量的粉塵。在機組運行的過程中，粉塵會逐漸堆積在水平煙道的底部，長時間后會達到一個不小的高度，產生較大的荷載，對煙道的支吊架設計和加固肋設計產生重要影響。且煙道的積灰荷載一般均較大，是否正確的提資，會影響到土建煙道支架和鍋爐構架設計的安全

空氣型同頻干涉激波清灰技術在鍋爐上的應用[ 11-04 09:05 ]

余熱鍋爐積灰結渣普遍存在，對鍋爐運行工況造成多重影響: ①積灰結渣使煙氣偏流，管壁磨損變薄，爆管頻發(fā)造成計劃外停爐; ②蒸發(fā)量降低，排煙溫度升高，熱能浪費嚴重; ③過熱蒸汽溫度偏低，使發(fā)電機組運行受到威脅，發(fā)電效率低下。為此，人們研制使用了機械振打、爆燃脈沖/空氣炮、聲波等除灰設備，但使用中存在如下功能上的限制和副作用:機械振打力度和幅度有限，清灰不徹底，機械故障率高。爆燃脈沖/空氣炮。①長期投運，金屬疲勞及電化學腐蝕使清灰設備存在安全隱患; ②單向氣流長期沖刷，易產生管壁磨損; ③清灰不徹底; ④安裝數(shù)量龐大。

可調頻高聲強聲波吹灰器在600MW機組空預器中的應用[ 11-04 08:05 ]

通過現(xiàn)場試驗，結合DCS數(shù)據(jù)分析，對600MW機組空氣預熱器可調頻率的聲波吹灰器進行了評價。應用結果表明，高頻噪聲聲波吹灰器能有效地控制空氣預熱器在大氨水逸出時的波動。增加阻力以確保機組運行。隨著《火電廠大氣污染物排放標準》（gb132232011）獎布、熱電廠將執(zhí)行更嚴格的氮氧化物排放標準，高NOx去除率的SCR技術作為氮氧化物排放控制。主流技術。然而，隨著SCR脫硝系統(tǒng)的運行，空氣預熱器的阻力越來越大，一些電廠空了。預熱器嚴重堵塞，必須停止清洗的問題。為了減少空調機組嚴重堵塞的發(fā)生，通?？諝忸A熱器在低溫段裝有吹

風閥中的聲波除塵[ 11-03 10:05 ]

(1)在爐頂小車上設野風閥中的野風閥能夠實現(xiàn)煙氣溫度、煤氣濃度的有效下降，這就使得焦爐地面除塵站能夠更安全地運行。(2)處理攔焦機捕集煙氣火花主要是為了避免煙氣火花對濾袋產生不利影響，而為了有效消除這一影響，焦爐地面除塵站中就需要設置一套蓄熱式火花捕集器，這樣灼熱的焦粉及火花就會在蓄熱式火花捕集器的支持下實現(xiàn)捕集，冷熱煙氣也將由此實現(xiàn)平衡，從而保證了焦爐地面除塵站的安全運行。(3)除了上述幾種措施外，設泄爆閥同樣屬于焦爐地面除塵站應用中的重要防爆措施，泄爆閥需要設置在焦爐地面除塵站中的各個箱室，這樣才能有效實現(xiàn)防爆

聲波除塵部分的支持[ 11-03 09:05 ]

部分的支持，其中出焦吸氣罩主要負責隨攔焦機一起移動，將煙氣送入集塵干管；煙氣轉換閥主要負責將欄焦車吸氣罩與出焦除塵管道導通；熄火與凈化設備主要負責煙氣的熄火與凈化，管道、離心風機、消聲器等都屬于這一部分的具體組成。1裝煤除塵的工藝與設備選擇焦化廠的裝煤除塵主要由移動和固定裝置兩部分組成，移動設備設置在裝煤車上，本文主要討論固定裝置的裝煤除塵。裝煤煙塵、裝煤除塵車吸塵裝置、爐前固定接口閥及管道、連接管道、脈沖帶式除塵器是裝煤除塵固定裝置的主要組成部分，從脈沖帶式除塵器開始，與干式地面站出焦煙塵控制技術一樣，焦化廠裝煤

聲波除塵工藝選擇[ 11-03 08:05 ]

對于焦爐地面除塵站的出焦除塵來說，其本身存在著多種出焦除塵工藝，其中較為典型的有焦側大棚煙塵收集技術、熱浮力罩方式煙塵捕集技術、車載式出焦煙塵控制技術、干式地面站出焦煙塵控制技術、裝煤出焦二合一除塵技術等5類出焦除塵工藝[引。(1)焦側大棚煙塵收集技術。焦側大棚煙塵收集技術屬于一種較為原始的煙塵控制方式，它通過建立大棚慢慢排出煤焦廠出焦時的煙氣，但由于技術的原始性，其自身雖然擁有較高的節(jié)能效果和實用效果，但煙塵控制不完全、對周邊環(huán)境造成的污染使其已經(jīng)在我國瀕臨淘汰。(2)熱浮力罩方式煙塵捕集技術。熱浮力罩方式煙塵捕

焦爐聲波除塵站在焦化廠的應用[ 11-02 10:05 ]

本文結合自身工作實踐和文獻調研，闡述了焦爐地面除塵站的作用，介紹了出焦除塵和裝煤除塵的工藝與設備選擇、焦爐地面除塵站控制系統(tǒng)，詳細說明了焦爐地面除塵站在焦化廠的應用要點，希望引起相關焦炭企業(yè)的重視。占其總污染的60％以上，而這一污染中包含的大量可吸人顆粒物往往會對人們的身體健康造成極其嚴重的危害，這就使得裝煤和出焦過程中的煙塵污染控制一直受到焦化企業(yè)重視。焦爐地面除塵站則是我國很多焦化企業(yè)采用的污染控制措施，而為了保證焦爐地面除塵站能夠更好地服務于焦化企業(yè)，本文就焦爐地面除塵站在焦化廠的應用展開了具體研究。1 焦爐

建立聲波除塵器最佳工況點[ 11-02 09:05 ]

調整電場運行參數(shù)，建立電除塵器最佳工況點，達到節(jié)能與排放雙優(yōu)電除塵器改造完工后，在試運行中，為了保證煙塵排放達標，采取了電場高參數(shù)運行，電場的電流極限在80%以上運行，但根據(jù)脫硫入口CEMS表返回的數(shù)據(jù)來看，高電場參數(shù)并沒有帶來最低的排放效果。同時，由于電場運行電流大，能耗也逐漸提高。為了找到除塵效率與節(jié)能的最佳結合點，我們進行了大量的試驗。首先，收集了鍋爐各個負荷點下，不同的電流極限時脫硫入口原煙氣煙塵、脫硫出口凈煙氣煙塵以及煙囪凈煙氣煙塵數(shù)據(jù)，以鍋爐負荷600MW時電場參數(shù)與煙塵排放數(shù)據(jù)為例，見“表

加熱爐內聲壓級的計算式[ 11-02 08:05 ]

在鍋爐或爐窯安裝聲波清灰器產生的聲壓級在爐和清灰時間應在圖3中的曲線部分會擺脫煙塵，可達到除塵效果，聲波吹灰器主要考慮頻率衰減。根據(jù)文獻[ 9 ]在爐膛壓力和均方值：式（3）首先是直達聲，二是混響聲，當他們是平等的，獲得混響半徑徑Dr=0.14√QfR，Qf見下文。Wo在自由場的除油煙的輻射聲功率，D對聲源中心距離觀測點，POC是空氣的特性阻抗，R =設置/（BT）房間的恒定總的室內面積，是墻壁和空氣吸音的總和。Sl是爐壁沒開孔處面積，島是爐壁開孔處面積，m=”1+mm，m1=1．24f2

加熱爐除灰的需求[ 11-01 10:05 ]

對流加熱爐灰渣，在對流段爐管分為上下兩部分，上部的高11m，高的下部1艾拉，沒有中間的爐管，高為0.45m，爐管中沒有空間三組聲波吹灰器的分布，見圖6，每個組有5個聲波除灰器，每個聲波除灰器500W，此外，有兩組聲波吹灰器放在對流段頂部，從頂部的0.8m的爐管部分，3聲波吹灰器組，每一個聲音聲波除灰器500W，3組和聲波除灰器分別為前2組之間，基本波除灰器是4千赫。對流的體積V = 18 5m3，面積S = 47.05m2，對流段四側面積。= 41m2，這四方面是耐火水泥，其吸聲系數(shù)= 0.02，上下方的對流段相連

基于PLC的聲波吹灰器系統(tǒng)改造設計[ 11-01 09:05 ]

針對聲波吹灰器設計和運行中存在的問題，進行了較為全面、系統(tǒng)的改進，使之更合理、更易于操作。聲波吹灰器是燃煤鍋爐水冷壁表面清洗的專用設備。將削弱與鍋爐灰焦受熱面積的制冷劑氣體熱量交換，降低鍋爐的熱效率，使鍋爐受熱面溫度升高，甚至停止爐管爆炸。對于爐膛燃燒中心附近的積灰，使用聲波吹灰器效果理想。該吹氣裝置以水為發(fā)泡介質，利用高壓電流的沖擊力和聚焦塊的急劇冷卻來完成加熱表面的清洗。改造前，在420 - 13.7 - 560kt鍋爐設計中選定的聲能技術生產鳳凰嶺吹灰器，在中國的幾個發(fā)電廠用風機普遍反映效率相對較高，但維護困

機組脫硫聲波清灰器[ 11-01 08:05 ]

我公司于２０１２年６月在＃２機組脫硫ＧＧＨ原煙氣側、凈煙氣側各安裝一臺可調頻高聲強聲波吹灰器，與原設計蒸汽吹灰器配合使用。聲波吹灰器采用聲功率達３００００Ｗ的高聲強發(fā)生器，發(fā)聲頻率可在１０～１００００Ｈｚ之間調節(jié)。自２０１２年６月吹灰器正式投運至今，在機組６００ＭＷ負荷下，ＧＧＨ壓差可穩(wěn)定在５００Ｐａ左右。３．３燃氣脈沖吹灰器燃氣脈沖吹灰器的工作原理是利用空氣和可燃氣體（如氫氣、乙炔、煤氣、液化氣和天然氣）混合在一個特殊的容器的適當比例，高頻點火爆燃，高速、大量的高溫氣體所產生的巨大能量，在沖擊波振蕩的影響和受熱面

國內現(xiàn)有聲波清灰器的種類[ 10-31 10:05 ]

聲波可以分為超聲波（頻率范圍20000hz以上）根據(jù)其頻率特性，可聽聲波（頻率范圍20Hz-20000Hz）和次聲波（頻率小于20Hz）。聲波煙塵的結構形式有五種：汽笛、警笛式、振動式、共鳴管和燃氣脈沖除灰器，前三種和第五種屬于第四種可聽聲波：1.振動式聲波吹灰器：通過金屬板振動的氣流，高強度的低頻聲波，如fgssc-a型鳳谷節(jié)能科技生產的設計和選擇。是目前廣泛使用的典型的聲波發(fā)生器，是國際上公認的一種比較理想的聲學裝置，用于鍋爐、靜電場除塵器一定范圍內。2.哈特曼（甄強少）：高頻哈特曼長笛的聲音設備，是一種空氣的

電站聲波吹灰器使用情況及參數(shù)調查[ 10-31 09:05 ]

吹灰蒸汽參數(shù)的確定．僅是為了滿足吹掃能力需要達到要求的壓力和溫度。結果為過高的壓力選擇或實際使用超過原先規(guī)定的壓力．顯然不妥當。過低的壓力，難以吹掃要求，特別是對于長吹灰囂．又處于高煙沮區(qū)時，還要考慮能夠通過的介質流量對吹灰噴管的掙卻效果．該廠從噴臂彎曲變形和高溫下的噴管外表蔭色．懷疑通汽量不足以冷卻噴管．進而測定閥腔壓力值，發(fā)現(xiàn)由于進汽門前節(jié)流孔孔徑偏小，使閥腔壓力偏低．通汽置不足。將此節(jié)流孔徑由l7．86mm擴大到l9．20 mm，閥腔壓力達到與設計壓力9．79×l0 Pa相近的9．26x l0 P